风机如何选型1、 风机如何选型: 风机的选型一般按下述步骤进行： 1、计算确定隧道内所需通风量： 2、计算所需总推力It It=△P×At(N） 其中，At：隧道横截面积（m2） △P：各项阻力之和（Pa）；一般应计及下列4项： 1）隧道进风口阻力与出风口阻力； 2）隧道表面摩擦阻力，悬吊风机装置、支架及路标等引起的阻力； 3）交通阻力； 4）隧道进出口之间因温度、气压、风速不同而生的压力差所产生的阻力； 3、确定风机布置的总体方案 根据隧道长度、所需总推力以及射流风机提供推力的范围，初步确定在隧道总长...
1、 风机如何选型: 风机的选型一般按下述步骤进行： 1、计算确定隧道内所需通风量： 2、计算所需总推力It It=△P×At(N） 其中，At：隧道横截面积（m2） △P：各项阻力之和（Pa）；一般应计及下列4项： 1）隧道进风口阻力与出风口阻力； 2）隧道
面摩擦阻力，悬吊风机装置、支架及路标等引起的阻力； 3）交通阻力； 4）隧道进出口之间因温度、气压、风速不同而生的压力差所产生的阻力； 3、确定风机布置的总体
根据隧道长度、所需总推力以及射流风机提供推力的范围，初步确定在隧道总长上共布置m组风机，每组n台，每台风机的推力为T。 满足m×n×T≥Tt的总推力要求，同时考虑下列限制条件： 1）n台风机并列时，其中心线）m组（台）风机串列时，纵向间距应大于10倍隧道直径。 4、单台风机
的确定 射流风机的性能以其施加于气流的推力来衡量，风机产生的推力在理论上等于风机进出口气流的动量差（动量等于气流质量流量与流速的乖积），在风机测试条件下，进口气流的动量为零，所以能计算出在测试条件下，风机的理论推力： 理论推力=ρ×Q×V=ρQ2/A(N) ρ:空气密度（kg/m3) Q：风量（m3/s) A:风机出口面积（m2） 试验台架量测推力T1一般为理论推力的0.85-1.05倍。取决于流场分布与风机内部及消声器的结构。风机性能参数图表中所给出的风机推力数据均以试验台架量测推力为准，但量测推力还不等于风机装在隧道内所能产生的可用推力T，这是因为风机吊装在隧道中时会受到隧道中时会受 到隧道中气流速度产生的卸荷作用的影响（柯达恩效应），可用推力减少。影响的程度可用系数K1和K2来表示和计算T=T1×K1×K2 或 T1=T（K1×K2） 噪声包括空气动力性噪声空气动力性噪声、机械噪声、电磁噪声及结构噪声等。空气动力性噪声是由于气体非稳定流动，即气流的扰动，气体与气体及气体与物体相互作用产生的噪声。从噪声产生的机理看，主要由旋转噪声（气压脉动）和涡流噪声（紊流噪声）组成。①旋转噪声：旋转噪声是工作轮旋转时，轮上的叶片打击周围的气体介质，引起周围气体的压力脉动而形成的，对于给定的空间某质点来说，每当叶片通过时，打击这一质点气体的压力便迅速起伏一次，旋转叶片连续地逐个掠过，就不断地产生压力脉动，造成气流很大的不均匀性，从而向周围辐射噪声。②涡流噪声涡流噪声又称为紊流噪声。它主要是气流流经叶片界面产生分裂时，形成附面层及漩涡分裂脱离，而引起叶片上压力的脉动，辐射出一种非稳定的流动噪声。由于涡流噪声的频率，主要取决叶片与气流的相对速度，而相对速度又与工作轮的圆周速率有关，圆周速率是随着工作轮各点到转轴轴心距离而连续变化的。风机的空气动力性噪声是旋转噪声和涡流噪声相互混杂的结果；机械噪声主要是通过风机的机壳向周围辐射；电机的电磁噪声与空气动力性噪声及机械噪声相比较低。 2、风机噪音产生因素 3、风机噪音处理技 降噪减振技术:风机是一种量大面广的通用机械设备，在化工、石油、冶金、矿山、机械等工业部门以及某些民用部门得到普遍应用,风机在运转中产生的噪声常常成为影响工人健康和干扰环境安静的祸源，严重干扰人们的正常工作和休息，以至成为公害。而风机离散噪声(旋转噪声)：与叶轮的旋转有关。特别在高速、低负荷情况下，这种噪声尤为突出。离散噪声是由于叶片周围不对称结构与叶片口
试验旋转所形成的周向不均匀流场相互作用而产生的噪声，一般认为有以下几种:(1)进风口前由于前导叶或金属网罩存在而产生的进气干涉噪声(2)叶片在不光滑或不对称机壳中产生的旋转频率噪声(3)离心出风口由于蜗舌的存在或轴流式风机后导叶的存在而产生的出口干涉噪声,离散噪声具有离散的频谱特性，基频( i=1时对应的频率)噪声最强，高次谐波依此递减。风机涡流噪声:是由气流流动时的各种分离涡流产生的，一般认为有4种成因(1)当具有一定的来流紊流度的气流流向叶片时产生的来流紊流噪声(2)气流流经叶片表面由于脉动的紊流附面层产生的紊流边界层噪声(3)由于叶片表面紊流附面层在叶片尾缘脱落产生的脱体旋涡噪声(4)轴流通风机由于凹面压力大于凸面而在叶片顶端产生的由凹面流向凸面的二次流被主气流带走形成的顶涡流噪声。 二 原 理 风机叶片穿孔法降低风机涡流噪声为降低风机涡流噪声，通常能够使用工作轮叶片穿孔法，因为叶片出口处常常会出现涡流分离，而采用叶片穿孔
可以使部分气流自叶片高压面流向叶片低压面，可以促使叶片分离点向流动下方移动，其机理等同于附面层吹风。这样降低了叶片出口截面的分离区，分离区涡流强度和尺寸减少，噪声也随之减少。但是大的穿孔系数会使压差降低过快，达不到要求的能量头,因此叶片穿孔法关键是穿孔排数、穿孔面积、穿孔系数、穿孔直径和穿孔偏角的设计,具体降噪方法如下: (1)增强叶栅的气动力栽荷， 降低圆周速度 对于风机采用强前向叶片，且多叶片叶轮有利于增大叶栅的气动力载荷，在得到同样风量风压情况下，叶轮叶片外圆上圆周速度可使风机噪声明显降低。 (2)合理的蜗舌间隙和蜗舌半径 当气流与叶片做相对运动时， 叶片后缘的气流尾迹中速度及压力均小于主流区，使叶栅后的气流速度与压力分布皆不均匀，这种不均匀的气流在旋转， 由于在动叶的气流出口有蜗舌存在， 则这种非稳定流动与蜗舌相互作用将产生噪声， 距离噪声愈近噪声愈烈，通常适当取较大的风舌前端半径能够更好的降低离心式风机的旋转噪声与涡流噪声。 (3) 蜗舌倾斜 风机叶轮叶栅气流的周期性脉动速度所产生的周期性脉动气动力也使蜗舌相互作用产生旋转噪声，此噪声大小与脉动气动力的剧烈程度及涡舌的迎风面积有关，把蜗舌做成倾斜式，则同相位的脉动气动力的作用面积小了，辐射的噪声也就减小了。 (4)叶轮入(出)口处加紊流化装置 在风机叶轮叶片的入口或出口处加紊流化装置(金属网)可以使叶片背面的层流附面层立即转换成紊流附面层， 推迟叶片背面附面层的分离，甚至不分离， 叶片后缘装上网，网后的气流速度与压力梯度能迅速变均匀，若网在涡区中则可将涡区大大缩小,可进一步减噪. (5)在动叶进出气边上设锯齿形结构 在动叶进出气边上设锯齿形结构可使叶片上气流层流附面层较早地转化为紊流，从而避免层流附面层中的不稳定波导致涡流分离，使涡流分离，噪声降低。 (6)在蜗舌处设置声学共振器 蜗舌处设置声学共振器，当声波传到共振器时，小孔孔径和空腔中的气体存声波作用下来回运动，这运动的气体具有一定的质量，它抗拒由于声波作用而引起的运动，同时声波进入小孔孔径时，由于颈壁的摩擦和阻尼，使相当一部分声能因热耗而损失掉。另外充满气体的空腔具有阻碍来自小孔的压力变化的特性，由于这一些因素的共同作用，当气体通过共振器时，噪声得到了降低。 三 结 论 (1)风机叶轮、风机轴、皮带轮及联轴器等旋转零部件须进行严格的静平衡和动平衡校正，合格后才能组装成台。准予出厂，同时还应合理选用电机冷却风扇叶片与导风圈之间的间隙等，大大降低电机冷却风扇叶片的旋转噪声。 (2)按时进行检查风机各零部件的联接螺栓及地脚螺栓是否松动，轴承是否异常磨损或润滑不良。传动带是否张紧等。若发现情况异常时，应立即停车排除。 (3)安装时，风机与钢筋混凝土基础之间应垫橡胶、软木板或毛毡板等软质材料。使离心式风机传递给钢筋混凝土基础的振动得到最大限度减弱或消除。 (4)在风机的进风口和排风口处安装一段橡胶软管，可将离心风机传递给风管的振动在橡胶软管处得到最大限度减弱或消除 (5)合理选用电机冷却风扇叶片的形状及直径等参数。大大降低电机冷却风扇的涡流噪声。 (6)风机进风口及排风口处安装消声器消声器是利用多孔吸收声音的材料来吸收声能的，当声波通过衬贴多孔吸收声音的材料的进风口及排风口处时。声波将激发多孔吸声材料中的无数小孔中的空气分子产生剧烈地运动、其中大部分声能用于克服摩擦阻力和粘滞阻力并转变成热能而消耗掉．以此来降低离心式风机所产生的空气动力噪声。实践表明。在离心式风机的进风口及排风口处安装消声器．通常能降低进风口及排风口处产生的空气动力噪声约20～30分贝(A)。 (7)因离心式风机的叶轮叶片排风口的尺寸通常大于前盘处进风口的尺寸，所以气流在风机中流动时，将在进风口 圆弧段部位处形成许多涡流。涡流将与风机蜗壳及进风口零部件产生多次频繁地碰撞而形成空气动力噪声。可在风机进风口处位于风机蜗壳内部的外围处设计制作即增设整流圈及挡板，就能有效地防止气流在风机进风口处形成涡流，以此来降低离心式风机所产生的空气动力噪声。 (8)风机叶轮叶片设计制作成后掠式扭曲叶片，即该风机叶轮叶片在排风口处适度向前倾斜，而在进风口处又适度向后倾斜，就能够尽可能的防止气体流道急剧变化。阻止气体产生涡流．由此减少离心式风机所产生的空气动力噪声。
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